Rodrigo Luiz dos Santos Sousa
Odontólogo. Master y alumno del doctorado en clínica odontológica – Área de prótesis dental de la Facultad de Odontología de Piracicaba – UNICAMP, São Paulo, Brazil.
Saíde Sarkis Domitti
Profesor titular de la disciplina prótesis total del departamento de periodóncia y prótesis de la Facultad de Odontología de Piracicaba – UNICAMP.
Simonides Consani
Profesor titular de la disciplina materiales dentários del departamento de odontología restauradora de la Facultad de Odontología de Piracicaba – UNICAMP.
Correspondencia: Rodrigo Luiz dos Santos Sousa Rua Desembargador. Antônio Soares, 1273, Tirol, Natal, Rio Grande do Norte, Brasil, CEP: 59022-170, Tel: (84) 211-8668, Fax: (84) 222-9244. E-mail: rodrigo@clinicavicentedepaula.com.br
]]> Resumen
En el siguiente trabajo fue analizada la adaptación de bases de prótesis total superior bajo los efectos de combinación de yesos de inclusión (tipos II x III y tipos II x IV) y los tiempos pos-prensado (inmediato y 24 horas), confeccionadas con resina acrílica activada térmicamente (Clásico), polimerizadas en agua, calentada a 74° C por 9 horas. Fueron confeccionados modelos de yeso tipo III, y sobre ellos bases con dos láminas de cera de 0,9 mm. Luego del procesamiento, el conjunto modelo de yeso-base de resina fue seccionado transversalmente en regiones correspondientes a la distal de caninos, mesial de los primeros molares y región palatina posterior. El nivel de adaptación fue medido con auxilio de un microscopio lineal (0,0005 mm). Los datos sometidos a análisis de variancia y el test de Tukey (5%) mostraron que la combinación yeso tipo II x III y tiempo pos-prensado de 24 horas presento desajuste medio significantemente menor (0,184 mm) que el grupo II x IV (0,228 mm). En tiempo inmediato, los resultados fueron sin diferencia estadística significativa para todas las interacciones (II x III = 0,266 mm e II x IV = 0,250 mm). La región que presento la mayor y menor media de desajuste fue la palatina posterior (0,285 mm) y la anterior (0,179 mm), respectivamente. Podemos concluir, que la interacción yeso de inclusión-tiempo pos-prensado ejerció influencia sobre la adaptación de la base de prótesis, apenas en un período de 24 horas en combinación de yesos II x III.
Palabras claves: Base de la Prótesis; Tiempo pos-prensado; Yesos de inclusión; Adaptación
Interaction effect of flanking plaster stone and post-pressing time in complete denture base adaptation
Abstract
This study evaluated the complete maxillary denture base adaptation under the effect of the flasking plaster combination ( II x III and III x IV types) and post-pressing time (immediate and 24 hours). The bases were made with Classic heat cured acrylic resin, polymerized in water bath at 74°C for 9 hours. The casts were made with type III plaster stone and the bases made with two wax plates in 0.9 mm. After the bases procedure by the routine technique, the stone cast and the resin bases were fixed with instantaneous adhesive and then transversally sectioned in three zones corresponding to distal of canine, mesial of first molars, and posterior palatal region. The adaptation level was measured in an Olympus linear comparator microscope, with accuracy of 0.0005 mm. The data were submitted to the ANOVA and Tukey’s test (5%). The results showed that the combination of plaster types II x III and post-pressing time of 24 hours presented better adaptation level (0.184 mm) with statistical significance when compared to the II x IV interaction (0.228 mm). In the immediate time, the results were with no significant statistically difference for all interactions (II x III=0.266 mm and II x IV=0.250 mm). The largest and smallest adjustment was in the posterior palatal (0.285 mm) and in the distal of canine teeth (0.179 mm), respectively. The authors concluded that the interaction of flasking plaster stone and post-pressing time promoted significant influence on the complete maxillary denture base adaptation, only in the 24 hours period for the stone III x IV combination.
Key words: Denture Base – Post-pressing – Plaster Stone – Adaptation
Recibido para arbitraje: 17/06/2003 Aceptado para publicación: 18/08/2003
Introdución
Cuando el paciente pierde todos los dientes, pierde también parte de la habilidad de realizar ciertas actividades, tales como: masticar y hablar, quedando consecuentemente, la expresión facial comprometida. Por lo tanto, la prótesis total debe sustituir no solo los dientes, también toda la estructura que envuelve la pérdida de los tejidos, restaurando el entorno facial y las funciones bucales perjudicadas.
]]> Las prótesis totales están constituidas de dientes artificiales fijados a una base de resina acrílica, que reposa y se adapta sobre los rebordes alveolares. La relación de la superficie interna de la base con la fibromucosa debe tener un íntimo contacto para que exista mayor homogeneidad en la transmisión de las fuerzas masticatorias, contribuyendo en la preservación del hueso alveolar (Frost, 1980), mayor comodidad y eficiencia masticatoria (Phillips, 1993).Entretanto, muchos factores pueden influenciar en la magnitud de alteración dimensional de la resina acrílica, influenciando en la adaptación y estabilidad de la prótesis total (Jakson, 1989). De esa forma, diversos estudios son motivos para el desarrollo de técnicas que buscan mejorar las características físicas, principalmente las que están relacionadas en alteraciones dimensionales que ocurren durante el proceso de polimerización, sea a través de agua caliente (Woelfel & Paffenbarger, 1959), por energía de microondas (Nishii, 1968), química (Skinner, 1951), por la polimerización por luz visible (Phillips, 1993) o por polimerización a calor seco (Gay & King, 1979).
Estudios recientes muestran que la base no se adapta al modelo satisfactoriamente, sufriendo influencia de espesura de la base (Sadamori & cols, 1994), del tiempo pos-prensado (Gomes & cols, 1998), y del método de polimerización (Sadamori & cols, 1997), envolviendo tensiones internas causadas por los diferentes coeficientes de expansión térmica del yeso y resina (Sycora & Sutow, 1993).
Siendo así el propósito de este estudio fue evaluar la adaptación de bases de prótesis total superior sobre efecto de interacción del yeso de inclusión (tipos II x III e tipos II x IV) y tiempos pos-prensado (inmediato y 24 horas) en la adaptación de las bases de prótesis total superior, confeccionadas con resina acrílica activada térmicamente, polimerizada en agua caliente a 74 oC por 9 horas.
Materiales y Métodos
Fueron confeccionados 40 modelos en yeso tipo III (Pasom, Pasom Ind. e Com. Ltda., SP), manipulado de acuerdo con las instrucciones del fabricante, a partir de un molde de silicona (Elite Double, Zermack, Rovigo, Itália), representando una arcada edéntula superior, con reborde normal y sin retenciones. Sobre los modelos fueron enceradas las bases, con dos laminas de cera rosada nº 9 (Wilson, Polidental Ind. e Com. Ltda., SP), con espesura final de aproximadamente 2 mm (Sycora & Sutow, 1993).
En seguida, los modelos con las respectivas bases de cera fueron separados aleatoriamente en 2 grupos de 20 muestras e incluidos en muflas metálicas por la técnica de rutina, de acuerdo con los procedimientos de inclusión: A - el modelo fijado con yeso tipo II e incluido con yeso tipo III y B – el modelo fijado con yeso tipo II e incluido con yeso tipo IV.
El proceso de inclusión, para cada tipo de yeso fue proporcionado de acuerdo con las instrucciones del fabricante. Los modelos de yeso, conteniendo las respectivas bases en cera, fueron lubricados con vaselina, aplicada con pincel y fijando en la parte inferior de la mufla metálica no 5,5 (Uraby, Urabiracy Ind. e Com. Ltda, RJ) con yeso tipo II, en proporción polvo-agua de 100 g / 50 mL. Luego del endurecimento del yeso, toda la superficie fue aislada con vaselina. A seguir la inclusión fue completada con yeso tipo III (Pasom) o tipo IV (Herostone, Vigodent Ind. e Com. Ltda, SP), en proporción agua-polvo de 36 mL / 100 g e 22 mL / 100g /, respectivamente.
Pasadas 2 horas, las muflas fueron sumergidas en agua en ebullición por 10 minutos, fueron abiertas, las bases de cera eliminadas y los yesos (modelo, fijación y inclusión) lavados con una solución de agua caliente y detergente doméstico (Branca de Neve, Artifex Industrial Ltda, SP) y posteriormente secados con aire. Todas las superficies de yeso fueron aisladas con alginato de sodio (Isolak, Produtos Odontológicos Clássico, SP), aplicado con pincel.
Durante el procedimiento de prensado, la resina acrílica termopolimerizáble (Clássico, Produtos Odontológicos Clássico, SP) fue proporcionada, en relación volumétrica polvo / líquido de 3:1, de acuerdo con las instrucciones del fabricante. Cuando llegó a la fase plástica fue homogeneizada manualmente, y colocado sobre la parte interna superior del yeso de inclusión. El prensado inicial fue efectuada en prensa hidráulica VH Soltline, con carga de 800 kgf, durante cinco minutos. Durante el prensado inicial, una hoja de celofán fue interpuesta entre la resina y el molde de yeso.
]]> Luego de la abertura de la mufla metálica, se removió la hoja de celofán y se recortó los excesos de resina con un instrumento Le Cron. La prensa final fue efectuada por la técnica de rutina, con presión de 1250 kgf en prensa hidráulica (VH).En seguida, las muflas metálicas de los grupos A y B fueron separadas en 4 subgrupos con 10 muflas cada uno, de acuerdo con el tiempo pos-prensado para la polimerización de la resina acrílica, de la siguiente manera:
Subgrupo A1: polimerización mediata.
Subgrupo A2: polimerización pasadas 24 horas.
Subgrupo B1: polimerización mediata.
Subgrupo B2: polimerización pasadas 24 horas.
Luego del prensado, las muflas fueron colocadas en grapas de fijación y llevadas a una polimerizadora de control automático Termotrom P-100, con agua a temperatura ambiente, calibrada para el ciclo de polimerización de 9 horas a 74oC, de acuerdo con el protocolo establecido para el tiempo pos-prensado.
Después de enfriarse a temperatura ambiente, se realizo la abertura de las muflas y las bases de prótesis total fueron cuidadosamente separadas de los respectivos modelos. Los excesos en los bordes fueron removidos con broca maxi-cut (Maillefer) por la técnica de rutina, sin pulimento.
Se realizo la fijación de las bases de resina en los respectivos modelos con adhesivo instantáneo (Super Bonder, Loctite, SP), colocado en la regón correspondiente a cresta alveolar, sobre carga estática de 1 kgf, durante 1 minuto.
En el conjunto base de prótesis–modelo de yeso fueron realizados 3 cortes transversales paralelos entre si, con una sierra manual orientada por la mesa fijadora (Arioli Filho & cols, 1999), en los puntos correspondientes a la distal de caninos (A), mesial de los primeros molares (B) y en la región palatina posterior (C). Las secciones fueron suavemente lijadas para regularizar las superficies y facilitar la visualización des los niveles de adaptación durante la medición (Consani, 2000).
]]> La posible alteración dimensional ocurrida en la resina acrílica, responsable por el desajuste de la base de la prótesis en relación al modelo, fue medida en microscopio linear Olympus STM (Japón), con precisión de 0,0005 mm. La distancia entre el borde interno de la base de la prótesis total y el borde externo del modelo de yeso fue medida en 5 puntos referenciales para cada tipo de corte, descritos a seguir:· Fondo del surco vestibular derecho e izquierdo.
· Cresta del reborde alveolar derecho e izquierdo.
· Línea media palatina.
Los valores de los niveles de desajustes fueron sometidos a análisis de variancia y al test de Tukey, y nivel de significancia de 5%.
Resultados
La Tabla 1 muestra que los valores medios de desajuste de base de la prótesis en combinaciones de yeso tipo II x III y tipo II x IV, en función de tiempo pos-prensado inmediato (T0), no presentaran diferencias estadística significativa (p>0,05). Entretanto, hubo diferencia estadística significante (p>0,05) para el tiempo pos-prensado de 24 horas (T24). Los valores medios de desajuste de la base de la prótesis en tiempos pos-prensado inmediato (T0) y 24 horas (T24), presentaron diferencias estadísticamente significativas (p>0,05), para la combinación de yeso tipo II x III. Entretanto, no hubo diferencia estadística significativa (p>0,05) para la combinación de yeso tipo II x IV.
Tabla 1 – Medias de nivel de desajuste en los cortes (mm) en combinaciones yeso tipo II x III y tipo II x IV, en función del tiempo pos-prensado (T0 e T24).
|
| pos-prensado |
|
| Yesos | T0 | T24 |
| tipos II x III | 0,266 (0,082) A, a | 0,183 (0,046) A, b |
| ]]> tipos II x IV | 0,249 (0,042) A, a | 0,227 (0,059) B, a |
Medias seguidas por letras minúsculas distintas en la columna y mayúsculas en línea difieren entre si en niveles de 5% por el test de Tukey.
La Tabla 2 muestra que los valores medios del desajuste de la base de prótesis en los cortes A, B y C, independiente de los demás factores, presentaron diferencia estadística significativa (p>0,05).
Tabla 2 – Medias de desajuste en los cortes (mm), independiente de los demás factores.
| Cortes | Médias | ]]> 5% |
| A | 0,179 (0,052) | a |
| B | 0,231 (0,063) | b |
| C | 0,285 (0,082) | c |
Discusión
A pesar del desarrollo de nuevos materiales y técnicas, las discrepancias de adaptación entre la base y el modelo surgidas por el procesamiento de la resina todavía ocurren, como se puede observar en varios trabajos encontrados en la literatura (Latta & cols, 1990; Al-Hanbali & cols, 1991; Smith & Powers, 1992; Bobberick & Mccool, 1998).
La Tabla 1 muestra que los valores medios de desajuste de la base de la prótesis en los tiempos post-prensado inmediato (T0) y 24 horas (T24) presentaron diferencia apenas en la combinación de yeso tipo II x III. Entre tanto, no hubo diferencia en la combinación de yeso tipo II x IV, lo que significa que el tiempo post-prensado de 24 horas (T24) solamente ejerció efecto benéfico para la adaptación cuando la combinación fue yeso tipo II x III. Probablemente, debido a los efectos de mayor escurrimiento de la masa de resina en el interior del molde (Peyton, 1950) y liberación de tensiones internas (Takamata & Setcos, 1989) asociados a la menor diferencia entre la expansión térmica lineal de la resina y de los yesos utilizados en esa combinación (Sycora & Sutow, 1996).
En el análisis de los niveles de desajuste en los cortes A (anterior), B (mediano) y C (posterior), independiente de los demás factores, la Tabla 2 muestra que hubo diferencia estadística entre si. La mayor desadaptación ocurrió en los corte C (posterior), seguido de los cortes B (mediano) y A (anterior). Estos resultados concuerdan con los presentados por otros autores (Wolfaardt & cols, 1986; Jackson & cols, 1989; Sanders & cols, 1991), siendo también consecuencia de otros factores coadyuvantes, como la forma geométrica del paladar (Sycora & Sutow, 1993; Arioli Filho & cols, 1999), espesura de la base (Sadamori & cols, 1997), diferencias locales de base (Polyzois, 1990), operadores (Consani & cols, 2000), marcas comerciales (Consani & cols, 2002a) y estado de la resina (Consani & cols, 2002b). El patrón de desajuste presentado en la región comprendida en el corte A (anterior) probablemente fue resultante al relieve topográfico restrictivo, dificultando la liberación de tensiones posteriores al procesamiento de la base. La menor espesura de la base, mayor largura del arco y la forma geométrica de la región contribuyen para que ocurra mayor nivel de desadaptación en la región abrangida por el corte C (posterior) (Arioli Filho & cols, 1999).
Conclusiones
1 - El mejor nivel de adaptación fue obtenido para la combinación yeso II x III en el tiempo de 24 horas, con diferencia estadística significativa cuando se compara con las demás interacciones.
2 - El mayor nivel de desadaptación ocurrió en el corte C, seguido de los corte B y C, habiendo diferencia estadística entre ellos.
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